６. 上部タンク内空気層に発生した、上方向の吸引力（収縮エネルギー）は、 既に４項で述べた様に
降水管中の水柱１Ｍの自然落下による、エネルギーによって発生したものである。
ここで上部タンク水面より 降水管を経て水車の中心までの高さを１１Ｍとすると、上部タンク内空気層に発生した(−0.1ＫＧ／ｃｍ平方の圧力)は上方向の吸引力(収縮エネルギー)の為に、降水管に装設されている 水車中心に加わる圧力は １．１ＫＧ／ＣＭ（平方）から１ＫＧ／ＣＭ（平方)に減少する。
此れは、ベルヌーイの定理
l
Ｚ１+Ｐ１／Ｒ+Ｖ１２／２Ｇ＝Ｚ２+Ｐ２／Ｒ+Ｖ２２／２Ｇ＝一定
によって証明できる。
７. 上部タンク内空気層と揚水管、ポンプとのエネルギー関係に就いては、６項同様上部タンク水面より
揚水管を経てポンプの中心までの高さを１１Ｍとすると、前６項同様 揚水管ポンプ中心に加わる圧力は
１．１ＫＧ／ＣＭ（平方)から１ＫＧ／ＣＭ（平方)に減少する。
８． ポンプが１ＫＧ（１Ｌ）の水を１０Ｍの高さに揚げる 揚水動力エネルギー Ｌｗは
水動力Ｌｗは、
l
水動力 Ｌｗ＝ｒＨＱｘ９．８
l
水動力 Ｌｗ＝１ｘ１０ｘ１ｘ９．８＝９８Ｊ（ジュール）
である。
配管抵抗等全エネルギー減失を考慮しても、経験則上 全効率６０％と見れば十分である。従って
揚水動力エネルギーは
l
９８÷０．６＝１６３Ｊ（ジュール）
となる
以上４) ５） ６) ７） ８) の各項で述べた エネルギー関係より 今度は本願揚液装置のシステム全体を系としたエネルギー収支を理論的に説明する。
９ .前記 ８項のポンプ〜揚水菅〜上部タンク〜降水菅〜水車〜下部水槽と循環する水量１Ｌ（１ＫＧ）／Ｓと仮定して エネルギー収支。を計算する
１０. 上部タンクより 降水菅を通って 水車に流れる エネルギーは、前記６項に述べたように、
１ＫＧ／ＣＭ(平方)の圧力エネルギーとなるので エネルギー方程式は
l
１ＫＧＸ１０Ｍｘ９．８ ＝９８Ｊ（ジュール）
であり 前記８項と、同様，全効率 ７０％とすれば、
１ＫＧＸ１０Ｍｘ９．８＝９８Ｘ０．７＝６８．６Ｊ（ジュール）
となる。
１１．ポンプから揚水菅を経て 上部タンクへ 揚水する事に要するエネルギーは 前記 ８項に述べた様に揚水菅のポンプ中心に加わる圧力が１ＫＧ／ＣＭ（平方）と成るため、前記８項同様 全効率を６０％とすれば、
揚水エネルギー=９８÷０.6=163J（ジュール）
となる。
１２. 前期 ４項で述べた通り、上部タンク内空気槽に弾性エネルギーとして ８６５４.６Ｊの上方向に働く力である為、 ポンプ動力は、上部タンクの吸引力（応力）と相殺されてポンプ動力は減少する。
１３. 理論的にポンプ動力 ０ で吸上げられた 水 １Ｌ が上部タンク空気層の弾性エネルギー８６５４.６Ｊ に作用して 得られる 吸引力は ４８９Ｊ である。
よって弾性エネルギーを ４８９Ｊ 減少させる。此れにより 上部タンク内の水量は増加する。
１４． 前９項記載の水１Ｌ（１ＫＧ）は、降水管を流下し、水車位置に於いて圧力エネルギーは，自然落下して速度エネルギーに変換され、その結果 水車発電機を回転させる事が可能となる為、 １０項で述べた様に エネルギーを外部に 電気エネルギーとして取り出すことが出来る
１５． 前項１４項の時点に於けるエネルギー計算式は、以下の通りである
l
圧力エネルギー＝ｒＨＱＸ９.8 ＝１Ｘ１Ｘ１０Ｘ９．８＝９８Ｊ である。
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l
速度水頭 ＝Ｖ＝ルート２ＧＨ＝ ルート１９．６Ｘ１０ ＝１４Ｍ／Ｓ であるから。
l
速度エネルギー＝（ＷＶ２／２ＧＸ９．８=（１Ｘ１４Ｘ９．８）／１９．６＝９８Ｊ である。
以上が本願揚液装置に於ける、理論的エネルギー収支計算の概略である。